最新式壓縮機多維聲體的流體化解析

　　有限元方程在上述假設條件下，由聲學理論可知，此時廠房內(nèi)的聲壓滿足Helmholts波動方程2c2p+2p=0式中2拉氏算子p壓縮(compression)機廠房內(nèi)聲壓振動(vibration)圓頻率c空氣(Basin air)中聲速由聲壓波動方程和結構(振動的動力(dòng lì)學方程可以得到壓縮機(compressor)廠房內(nèi)的聲-結構耦合（Coupling）振動有限元方程MX+CX+KX=F（t）式中
　　M、
　　C、K分別為聲-結構(耦合（Coupling）振動部件的質(zhì)量(quality)、阻尼和剛度矩陣；F（t）為激振力向量。
　　有限元網(wǎng)格劃分6HHE-VE6型壓縮(compression)機廠房的長度(length)為24m，寬度為18m，高度為10m，其中寬度方向(direction)上中截面的高度為115m；控制（control)室的尺寸(size)為63m42m5m；配電室的尺寸為40m61m5m；樓道尺寸為40m61m5m；廠房內(nèi)放置一臺6HHE-VE6型壓縮機(compressor)，其尺寸同文獻中測試（TestMeasure)面的大小本文采用映射網(wǎng)格劃分方法(method)將6HHE-VE6型壓縮機廠房離散為27034個Fluid30無耦合（Coupling）單元和6682個Fuild30耦合單元。昆山空壓機保養(yǎng)冷卻水通過管道進入空壓機中間冷卻器對一級壓縮排出的氣體進行冷卻降溫，再進入后冷器對排氣進行冷卻，另一路冷卻水進水管道經(jīng)過主電機上部的兩組換熱器冷卻電機繞組，還有一路對油冷卻器進行冷卻。昆山空壓機保養(yǎng)是回轉式連續(xù)氣流壓縮機，在其中高速旋轉的葉片使通過它的氣體加速，從而將速度能轉化為壓力。這種轉化部分發(fā)生在旋轉葉片上，部分發(fā)生在固定的擴壓器或回流器擋板上。離散后廠房的有限元模型(model)如所示，圖中X軸正向為正東。
　　模型(model)參數(shù)(parameter)由于此廠房的腔體介質(zhì)(起決定作用的物質(zhì))為空氣(Basin air)，故空氣介質(zhì)的參數(shù)取為：空氣密度（單位:g/cm3或kg/m3)129kg/m3；聲音在空氣中的傳播速度340m/s；在邊界上墻壁、地面的吸聲系數(shù)，根據(jù)經(jīng)驗（experience)取為004；窗戶處（中紫色部分）的吸聲系數(shù)，根據(jù)經(jīng)驗近似取為070.
　　三維聲場有限元模態(tài)分析本文應用非對稱解法對6HHE-VE6型壓縮(compression)機廠房的三維聲場進行模態(tài)計算分析，得到了該廠房的聲場固有頻率和模態(tài)振型給出了該廠房前10階固有頻率，4給出了該廠房第1階、第3階和第4階模態(tài)振型。昆山空壓機保養(yǎng)是回轉式連續(xù)氣流壓縮機，在其中高速旋轉的葉片使通過它的氣體加速，從而將速度能轉化為壓力。這種轉化部分發(fā)生在旋轉葉片上，部分發(fā)生在固定的擴壓器或回流器擋板上。
　　三維聲場有限元響應分析(Analyse)331載荷由文獻可知，該壓縮(compression)機(compressor)在1000Hz頻率時出現(xiàn)一個主頻噪聲(noise)，所以在6HHE-VE6型壓縮機的假想測試（TestMeasure)面上施加(Apply)1000Hz頻段下測試的結果(result)，即067768Sin（2000t）Pa，在廠房的邊界處加U
　　X、U
　　Y、UZ為零，對6HHE-VE6型壓縮(compression)機廠房在該頻率(frequency)內(nèi)的聲場響應分布情況(Condition)進行分析(Analyse)計算此外，還分析計算了該廠房在外載067768Sin（25t）Pa和20Sin（2000t）Pa時的三維聲場的響應情況。昆山空壓機保養(yǎng)冷卻水通過管道進入空壓機中間冷卻器對一級壓縮排出的氣體進行冷卻降溫，再進入后冷器對排氣進行冷卻，另一路冷卻水進水管道經(jīng)過主電機上部的兩組換熱器冷卻電機繞組，還有一路對油冷卻器進行冷卻。
　　結論應用有限元分析(Analyse)法對6HHE-VE6型壓縮(compression)機廠壓縮機廠房在外載頻率為1000Hz時響應聲場分布情況(Condition)壓縮機廠房在外載頻率為125Hz時響應聲場分布情況壓縮機廠房在外載頻率為125Hz時響應聲場壓力(pressure)分布情況（單位(unit)：Pa）壓縮機廠房在外載2Sin（2000t）Pa時響應聲場分布情況三維聲場模態(tài)分析和響應分析，可為廠房的聲學設計和噪聲(noise)分析提供理論依據(jù)(yī jù)。昆山空壓機維修軸承跑外圈一般是因為配合的精度不夠以及外圈定位方式設計不合理造成的。并非所有機頭都按這個時間進行，如果保養(yǎng)好的可以延后，保養(yǎng)差的則需要提前。 由聲場的有限元模態(tài)分析和響應分析可知：（1）此廠房的聲學固有頻率較低，且隨著模態(tài)階次的增加(increase)，廠房的聲學模態(tài)振型趨于復雜；（2）該壓縮機的激勵(Excitation)頻率恰好落在該廠房第3階共振區(qū)和第4階共振區(qū)內(nèi)，說明該廠房聲場會發(fā)生聲學共鳴；（3）該廠房隨著外載幅值的增大，廠房內(nèi)響應聲壓級值也增大，但是增大的幅度不大；（4）外載頻率較低且在聲學固有頻率的附近時，聲場的響應聲壓級值比高頻（Induction Heating）時大。